analyse de la carte des mécanismes de déformation indique que la déformation plastique dans le processus de fluage de superallioque peut se produire à la suite d'un fluage de diffusion ou de dislocation en fonction des conditions de test (température et stress). Dans les conditions de fluage de diffusion selon un modèle de Coble RL et Nabarro-herring, le taux de fluage constant dépend de la taille du grain et est décrit avec les relations (1) et (2), respectivement [12-14]:

 

where ;: b, C - constantes matérielles, σ - stress, DGZ - coefficient de diffusion à travers les joints de grains, b - le vecteur de Burgers, k - Constante de Boltzmann, T - Température absolue, D - Diamètre de grain de grain., Volume Atomique, Épaisseur effective, DV - Coefficient de diffusion DV - N 

 

Décrit par la relation (3) etne dépend pas de la taille du grain: 

&#-

 

101 ;: A,n - constantes matérielles τ - stress de cisaillement, coefficient def-diffusion, module de cisaillement B - Le vecteur Burgers, K - Boltzmann Constant, T - Température absolue, D - Diamètre du grain.-

 

it doit êtrenoté en même temps que dans des conditions de déformation des tests de fluage de la Le matériau résultant du fluage de dislocation, la diffusion de volume (modèle Nabarrohering) et sur les limites des grains (Coble'model) peut avoir lieu simultanément avec une intensité différente. La contribution de chacun de ces processus dans la déformation dépend de la température, du stress, de la taille des grains et de la structure de leurs limites [12 13].

 3.

Les résultats des enquêtes et discussion des résultats&#&#--=

Images de Selec

116, ed structures coulées étudiées dans les conditions de la variante II du Les tests de fluage sont présentés dans le tableau. 3. Les préparatifs d'observation microscopique ont été marinés dans le réactif Marble39. Tableau 4 et 5 Liste des paramètres morphologiques sélectionnés de microstructures Macro

and des échantillons de test. Les paramètres de base de la macrostructure ont été évalués à l'aide du programme Metilo. Les tests ont été effectués sur des traverses

sections d'échantillons (d06mm) après l'essai de fluage.---""

\\ étudesnMetallographic indiquent que l'effet de la modification que du volume a été la Formation de la structure \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ 'une structure simultanée et une modification de surface simultanée a entraîné la formation d'une structure fineoyau (tableau 4 et 5). Des études sur les précipitations de phases de carbure, du point de vue du renforcement des alliages testés et de la durabilité dans les conditions de fluage ont montré leur plus grande surface AA dans la superalloque Mar 247 (Tableaux 4 et 5). Les carbures primaires, principalement sous la forme de caractèresCHINESE

ont eu lieu dans la zone des limites des grains [2].

-

 TAB. 4 et le tableau 5 résume les paramètres stéréologiques de la macrostructure des superallioyes examinés par rapport aux caractéristiques de fluage tels que le temps de rupture de l'échantillon TZ, la vitesse de fluage régulière Vu.the.Ces valeurs sont importantes dans la définition des facteurs qui déterminent la stabilité des matériaux sous le fluage de hautetempperature.

-

figure 2 et 3 présente des caractéristiques de fluage des superalliages IN713C et MAR s N247 développé sur la base d'essais de fluage réalisés selon la variante I de l'étudeLa stabilité de la stabilité de la macrograine dépendra sensiblement de la taille de la macrograin et atteint la valeur t50 heures pour un échantillon de gros \\ STRUCTURE NGRAINÉE ET 28 HEURES POUR L'ÉCHANTILLON AVEC LE GRAGE COMMUNUÉ À la suite du volume et de la modification de surface (tableau 4). De même, dans un fluage élevé

tempperature de l'alliage Mar

247, la taille de la macrograine influence fondamentalement des échantillons de temps d'enlèvement. La stabilité des échantillons avec une structure grossiergrained était supérieure à 20% supérieure à celle des échantillons de grain comminuted.-=----

 

/

 Les matériaux testés étaient en outre fortement dépendants de la zone des carbures AA décrites dans leur microstructure. Cet effet est bien illustré par lenouveau paramètre AA

N (surface de carbures de carbures par rapport aunombre de grains dans la table d'échantillonnage, tableau 6). Quel que soit le superallioy testé avec une augmentation de cette stabilité des paramètres dans le test de fluage Tzwas plus haut, et la vitesse de fluage constante Vu, a atteint des valeurs inférieures (Table4).

==-/

 

/----

 Les résultats de la recherche et de l'analyse indiquent que la diffusion de fluage à travers les limites des grains a déterminé la vitesse de fluage constante VU et la stabilité des superallioyes dans les tests terminés (tableau 4). Nous pouvons supposer que dans les circonstances données de la variante de test I (T980 ° C, σ

150mpa) (heure à la rupture de l'échantillon) sous le fluage de diffusion déterminant le glissement sur les limites du grain. Il conditionnit les processus de formation et de croissance des fissures. Dans ce cas, le facteur décisif pour la stabilité du superalliage était le rapport de la surface de la surface des carbures à la quantité de grains sur la croix

section de l'échantillon (AA
n). La valeur plus élevée de cette expression correspond à une plus grande stabilité du matériau dans un test de fluage.

\\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\ NLE analyse des résultats de test obtenus avec les paramètres correspondant à la variante II de fluage Tests (Fig. 4, 5, Onglet. 5) Indique que, en augmentant la contrainte axiale σ. (qui entraîne l'augmentation de la contraintenormalisée \\ng) Aucune influence de la taille de la macrogramme sur la stabilité de la credo a été observée à la fois au cas où de superalliage in \\n173c et mars \\n247 (fig. 4 et 5). Les différences de la durabilité de fluage étaient seulement quelques heures. Cela montre que, dans ces conditions de test de fluage, le processus de déformation de matériau se produit principalement sous un mécanisme de dislocation, plutôt que, comme précédemment observé (Fig. 2, 3) sous le mécanisme de diffusion de matrice Nabarro \\ Nherring (volume) et sur la limite de grain par COOLD ( Cela a abouti à l'augmentation de la stabilité du matériau avec une structure \\ \\ngrained). Décrit Influence des paramètres de test de fluage sur les mécanismes de déformation des matériaux (distorsion) dues à l'augmentation de la contrainte axiale σ est bien expliquée par la figure 6. \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\ N