Analysis de la carte des mécanismes de déformation indique que la déformation plastique dans le procédé de fluage de superalliage peut se produire à la suite de la diffusion ou de fluage de dislocation en fonction des conditions d'essai (température et contrainte). Dans les conditions de fluage de diffusion selon un modèle de RL Coble et Nabarro-Herring vitesse de fluage stable dépend de manière significative de la taille de grain et est décrit avec les relations (1) et (2), respectivement [12-14]:

 

where ;: b, C - constantes matérielles, σ - stress, DGZ - coefficient de diffusion à travers les joints de grains, b - le vecteur de Burgers, k - constante de Boltzmann, T - température absolue, d - diamètre de grain, Ω -. volume atomique, d - épaisseur effective, Dv - coefficient de diffusion Lattice En dans le cas d'espèce de mécanisme de glissement de dislocation est décrit par la relation (3) etne dépend pas de la taille des grains:

 

 

where ;:. A,n - contrainte de cisaillement, Def \\ coefficient dendiffusion, G - - constantes matérielles T pour le module de cisaillement b - le vecteur de Burgers, k - constante de Boltzmann, T - température absolue, d - diamètre de grain-

 

it doit êtrenoté en même temps que dans des conditions de déformation des tests de fluage de la Le matériau résultant de la fluage de dislocation, la diffusion de volume (modèle Nabarrohering) et sur les limites des grains (Coble'model) peut avoir lieu simultanément avec une intensité différente. La contribution de chacun de ces processus dans la déformation dépend de la température, le stress, la taille des grains et la structure de leurs frontières [12-13].-

 

3. Les résultats des enquêtes et discussion des résultats

 

Images de Selec&116, ed structures coulées étudiées dans les conditions de la variante II du Les tests de fluage sont présentés dans le tableau. 3. Les préparatifs d'observation microscopique ont été marinés dans le réactif de marbre#&39. Tableau 4 et 5 Liste des paramètres morphologiques sélectionnés des microstructures Macro#and des échantillons de test. Les paramètres de base de la macrostructure ont été évalués à l'aide du programme Metilo. Les tests ont été effectués sur des traverses-sections d'échantillons (d0-6mm) après l'essai de fluage.=

\\ étudesnMetallographic indiquent que l'effet de la modification que du volume a été la La formation de la structure \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ Structure de la structure simultanée et la modification de surface simultanée a entraîné la formation d'une structure fine

grained (Tableau 4 et 5). Des études sur les précipitations de phases en carbure, du point de vue du renforcement des alliages testés et de la durabilité dans les conditions de fluage ont montré leur plus grande surface AA dans Superalloy Mar247 (tableau 4 et 5). Les carbures primaires, principalement sous la forme de caractères-chinais-ont eu lieu dans la zone des limites des grains [2].-""

 TAB. 4 et tableau 5 résume macrostructure paramètres stéréologiques de superalliages examinés en relation avec les caractéristiques de fluage telles que l'échantillon tz de temps de rupture, les valeurs Vu.These de vitesse de fluage stable sont importants dans la définition des facteurs qui déterminent la stabilité des matériaux sous haute \\ fluagentemperature.

-

figure 2 et 3 présente des caractéristiques de fluage des superalliages IN713C et MAR s N247 développé sur la base d'essais de fluage réalisés selon la variante I de l'étude .

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IN Coque de superallio dans-713C La stabilité dépendra sensiblement de la taille de la macrograine et atteint la valeur T=50 heures pour un échantillon de gros Structure-graind et 28 heures pour l'échantillon avec le grain comminué à la suite du volume et de la modification de surface (tableau 4). De même, dans un fluage élevé-tempperature d'alliage Mar-247, la taille de la macrograine influence fondamentalement des échantillons de temps d'enlèvement. La stabilité des échantillons avec un grossier \\ la structurengrained était plus de 20% supérieure à celle des échantillons de grains broyés.-

 

AS est clair d'après les données présentées dans le Tableau 4 Stabilité de Les matériaux testés étaient en outre fortement dépendants de la zone des carbures AA décrites dans leur microstructure. Cet effet est bien illustré par lenouveau paramètre AAN (surface de carbures de carbures par rapport aunombre de grains dans la table d'échantillonnage, tableau 6). Quel que soit le superallioy testé avec une augmentation de cette stabilité des paramètres dans le test de fluage Tzwas plus haut, et la vitesse de fluage constante Vu, atteint des valeurs inférieures (Table4)./

 

==-/

 

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 Les résultats de la recherche et de l'analyse indiquent que la diffusion de fluage à travers les limites des grains a déterminé la vitesse de fluage constante VU et la stabilité des superalloyes dans les tests terminés (tableau 4). On peut supposer que, dans les circonstances données de la variante d'essai I (t980 ° C, σ

150MPa) stabilité (temps de rupture d'essai) dans le fluage de diffusion déterminé le glissement à travers les joints de grains. Il conditionnit les processus de formation et de croissance des fissures. Dans ce cas, le facteur décisif pour la stabilité du superalliage est le rapport de l'aire de surface des carbures aux grains de quantité sur la croix

section de l'échantillon (AA
N). Une plus grande valeur de cette expression, correspond à une plus grande stabilité du matériau dans un essai de fluage.

\\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n analyse \\nLe des résultats d'essai obtenus avec les paramètres correspondant à la variante II de fluage les tests (Fig. 4, 5, Tab. 5) montre que, en augmentant la σ de la contrainte axiale. (ce qui conduit à l'augmentation de la contraintenormalisée τ \\nG) sans influence de la taille macrograin sur la stabilité de croyance a été observée à la fois dans le cas où de superalliage in \\n173c et mars \\ N247 (Fig. 4 et 5). Les différences de la durabilité de fluage étaient seulement quelques heures. Cela montre que dans ces conditions d'essai de fluage le processus de déformation de la matière a lieu principalement sous mécanisme de dislocation, plutôt que, comme précédemment observé (Fig. 2, 3) sous Nabarro \\nHerring mécanisme de diffusion dans la matrice (en volume) et à travers le joint de grain par Coble ( Cela a abouti à l'augmentation de la stabilité du matériau avec une structure \\ \\ Ngraind). par la figure 6. \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n Décrite influence des paramètres d'essai de fluage sur le changement des mécanismes de déformation des matériaux (distorsion) en raison de l'augmentation de la contrainte axiale σ est bien expliqué \\ N \\ N \\ N \\ N