RESULTS Propriétés élastiques: Les raideurs élastiques de pseudostal-Crystal Erbo/15 et ses variantes telles que obtenues par la méthode RUS à la température ambiante sont présentées dans le tableau 4. Pour une comparaison, des données pour ERBO/1 de la littérature [41] ont été ajouté. En outre, les conformités élastiques Sij ont été calculées en utilisant les relations, qui détiennent des matériaux avec une symétrie cubique.

Le directionnel module de Young ou élastique E est égale à l'inverse de l'effet longitudinal de la Complicances élastiques. Avec la direction d'intérêt u=u1e1? u2e2? u3e3, oùe ei décrit les vecteurs de base d'un système de référence cartésien et l'interface utilisateur sont cosinus directeur, le E moduli pour sélect directions cubes ed sont obtenus par:

L'objet choisi valeurs sont présentée dans le tableau 4.

Le dépendance à la température des raideurs élastiques est représenté sur la Fig. 6. Entre 100 et 673 K, C11, C12 et C44 diminue continuellement lorsque la température augmente d'environ 8,5%, 6% et 13%, respectivement. Les coefficients de température de la cij tel que déterminé par approximations linéaires à des données expérimentales dans le domaine de température 273-673 K sont donnés dans le tableau 4. Afin de décrire la dépendance en température des E modules dans les directions cristallographiques \\ 100 [, \\ 110 [et \\ 111 [, les e \\ UVW correspondantes [données ont été approximativement sur toute la plage de température étudiée par des polynômes de secondOrdon de type:

//-== . N-. N-/. N-. N

LTHE Les paramètres correspondants et leurs écarts types sont dérivés de la matrice de covariance de l'ajustement entièrement convergente sont donnés dans le Tableau 5. A titre d'exemple, les valeurs de E \\ 100 [de ERBO de l'n1 (données [41]) et le ERBO15 variantes (ce travail) sont représentés sur la figure 6d. . Résultats dilatométriques: Les résultats de l'expansion thermique des quatre superalliages étudiés sont présentés aux Fig. 7 et 8. Les courbes de contrainte expérimentale Eth

f (t) sont toutes caractérisées par des changements de pente bien reproductibles à des températures élevées. Cela devient particulièrement évident lorsque les coefficients d'expansion thermique ATHF (t) sont tracés en fonction de

/-tempperature. Ces courbes présentent un maximum fort du coefficient de dilatation thermique à des températures élevées. Sur la Fig. 7, des contraintes thermiques et les coefficients de dilatation thermique de l'AS-cast et entièrement chauffer-treated ERBO-15-W sont présentées./-/-/-----ERBO-15-W sont montrés. On peut voir que les positions des pics ath (T) de l'as&cast et la chaleur \\ matériauxntreated sont proches, la température maximale de la chaleur \\ matériauntreated est seulement 12 K plus élevée que celle de l'as \\ matériauncast. ERBO-1 a été étudiée dans l'état de matériau de chaleur-treated. Dans le cas des variantes ERBO&15, l'état de matériau-cast a été analysé. THERMOCALC prédictions et alliage compositions: THERMOCALC été utilisée pour calculer l'équilibre des fractions de phase pour tous les alliages étudiés, en fonction des compositions d'alliage chimiques indiquées dans le Tableau 1. Ceux-ci sont présentées en tant que fonction de la température sur la figure 9. Bien que dans ERBO&1 trois thermodynamiquement. Les TCP/phases stables (L/, R/et R-PHASE) sont formés à l'équilibre, seule L&phase est formée dans ERBO15 et ses dérivés. Avec une température croissante, les fractions TCP et C&PHASE diminuent, tandis que le frac//tion de la c-phase augmente. Dans le tableau 6, les solvus calculées (Tsolvus), solidus (Tsolidus), liquidus (Tliquidus) conjointement avec les températures c&Phase-fractions à 873 K et 1323 K prises à partir des courbes présentées sur la Fig. 9 sont répertoriés. Il devient évident que, en particulier la température C&solvus calculée,-pour ERBO1 est d'environ 50 K supérieure à celle des températures Solvus d'ERBO

1 est la plus haute des quatre alliages. De plus, la fraction cphase calculée