Date de sortie:2021-06-28

this est une quantité fréquemment utilisée dans la littérature. Comme on peut le voir sur la Fig. 15, les données vraies ATH (-T) montrent le pic tranchant, quenous exploitons pour la détermination de C-solvus dans les travaux actuels, tandis que&Cette fonction est largement lissée en moyenne en moyenne dans le cas d'athméant. La figure 15 présente les donnéesnumérisées de différentes sources [58, 59, 63-71]. Tous les auteurs ont effectué leurs expériences utilisant des taux de chauffage compris entre 2 k/min et 5 k/min. Les données pour NI (cercles entiers) ont été reproduites à partir des travaux de Sung et al. [63], qui ont créé une ligne de régression de différentes données précédentes [64-67] et les données de NI3TI (cercles vides) ont été reproduites à partir des travaux de Karunaratne et al. [68] (qui se réfèrent aux publications précédentes [65, 69, 70]). Il est intéressant de comparer ces données avec des résultats dilatométriques pour les carrés C-PHASE (carrés vides) et pour les données C-PHASE (carrés complètes),&, qui ont été isolés de CMSX-4 par SieboRger et al. [58]. Leurs données représentent une véritable expansion thermique; Cependant, les phases isoléesne peuvent pas ajuster leur composition chimique à C/C-equilibrium. Ainsi,non&pic dans une expansion thermique comme celle observée dansnotre travail apparaît. Morrow et al. [71] a étudié l'influence des ajouts MO à un SURALALLOYO NI-BASE avec C/C-Microstructure et a montré que lesniveaux d'augmentation de&Mo et al-vels entraînent une faible diminution des coefficients d'expansion thermique. Sur la figure 15,nous reproduisons leurs données pour un alliage NI-BASED avec 3,5% Mo (triangles vides). Enfin,nous ajoutons le jeu de données CMSX-4 récemment publié à partir de QuesteD et al. [59] (ligne pointillée épaisse). La comparaison révèle que, même si certaines données sont relativement proches lorsquenous les comparons ànotre coefficient d'expansion thermique moyen. Notez quenos données de dilatation thermique moyenne et de la quête et al. [59] sont en excellent accord. Nos vraies données d'expansion, cependant, dévient de manière significative vers des valeurs plus élevées et montrent le Sharp -&

&#-&/---&/--&-/OUR Véritable expansion thermique Les données montrent un picne prononcé (en surbrillance par une flèche) à des températures élevées, où//101; Le coefficient d'expansion thermique tombe de près de 50%. Les données présentées sur les Fig. Les 7, 8, 9, 13 et 14 suggèrent clairement que cette chute est associée à la température C-solvus. Pour-erbo/1 (type CMSX-4), la chute survient à une température, qui est très proche du c-solvus Tem&/-Dans le cas des trois alliages ERBO

YPE, la chute d'expansion thermique se produit à des températures de 40 K au-dessus des températures prédites C

solvus. Il existe un meilleur accord entre les températures mesurées (dilatométrie) et calculées (thermocalc) C 'solvus pour ERBO 1 que pour ERBO-15 et ses variantes (tableaux 7 et 8, figures. 10, 11). Ceci est conforme à la constatation que les compositions d'alliage déterminées expérimentalement déterminées pour ERBO&1 (3D-APT, [36], matériau standard de type CMSX-4) sont en meilleur accord avec les prévisions de thermocalc correspondantes que dans le cas de l'expérimental Les alliages ERBO&15 (données expérimentales: TEM#EDX, [32]). La divergence entre les températures C-solvus déterminées expérimentalement-et les prévisions de thermocalc pour les alliages ERBO&15 ainsi que les différences de compositions de phase mesurées dans TEM et prévues par Thermocalc suggèrent que la base de données Thermocalc doit être optimisée pour lenouveau plage de composition. Les résultats expérimentaux et les prévisions de thermocalc suggèrent à la fois que la réduction desniveaux Mo ou Wn'a aucun effet significatif sur les températures C-solvus.&-

La mise au point des travaux actuels consistait à déterminer des températures C

solvus à l'aide de véritables mesures thermiques88.pngmesurent. De plus,nous signalons des coefficients élastiques pour quatre superalloyes de Ni

Crystal Single \\ NCrystal, qui sont utiles à la conception d'ingénierie dans les régimes de température de stress WHER \\ N \\ N101; L'élasticité régit le comportement des matériaux mécaniques et pour estimer les contraintes thermiques associées à la chargement de fatigue thermique. Nos résultatsne sont pas directement applicables pour évaluer les propriétés du fluage. Cependant, C \\ Nsolvus Tempera \\n \\n \\n \\n est une mesure de la stabilité des C \\ NParticles, \\ N qui fournissent une résistance au fluage. Nos résultats sont donc indirectement liés au comportement du fluage de Singlecrystal Ni \\ Nbase Superalloys. \\ N \\n \\n \\n \\n

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